简介：为了解单箱多室波形钢腹板组合梁斜拉桥悬臂施工期腹板剪力分配规律及传递路径，以某单箱五室波形钢腹板组合梁斜拉桥为研究对象，采用有限元法建立悬臂施工阶段实体有限元模型，分析施工阶段应力叠加作用下各腹板的剪应力分布和剪力分配比例。结果表明：各腹板剪力分配比例与施工工况密切相关，当前节段斜拉索张拉时，剪力主要由中腹板承担；后续节段施工时各腹板剪力承担比例趋于一致。斜拉索作用下4道边腹板剪应力值相差不大，而中腹板剪应力值与有无钢导梁相关；横隔板的设置可明显改善各腹板剪力的不均匀分配现象。最大悬臂状态斜拉索及自重共同作用下，无钢导梁区中腹板承担剪力占比大于边腹板，因此单箱多室波形钢腹板组合梁斜拉桥腹板施工期受力关键控制腹板为无钢导梁区中腹板。

简介：为研究波纹钢腹板-混凝土组合T梁桥与平钢腹板-混凝土组合T梁桥力学性能优劣,以某3跨钢-混组合连续T梁桥为背景,采用非线性有限元软件建立2种腹板（平钢腹板和波纹钢腹板）形式的全桥实体模型,分析二者在车辆偏载作用下桥梁的纵向弯曲、横向挠曲、刚性扭转及稳定性能,并进行对比。结果表明：与平钢腹板-混凝土组合T梁桥相比,波纹钢腹板-混凝土组合T梁桥抗弯刚度可提高10%,桥面板抗裂性可提高约20%,两者剪力滞系数接近;两者纯扭刚度相差不大,整体横向挠曲性能接近;波纹钢腹板-混凝土组合T梁桥扭转刚度略大,跨中最大转角约为平钢腹板-混凝土组合T梁桥的85%,腹板扭转附加剪应力不到平钢腹板-混凝土组合T梁桥的一半;波纹钢腹板-混凝土组合T梁桥的前5阶屈曲因子是平钢腹板-混凝土组合T梁桥的5-8倍,线弹性稳定性极大,且腹板无需额外设置加劲肋,经济优势较大。

简介：为探讨200m跨径范围内波形钢腹板部分斜拉桥的适用性,采用有限元分析,对比研究了跨径布置相同、承受荷载能力相当的波形钢腹板部分斜拉桥、混凝土部分斜拉桥、波形钢腹板斜拉桥和波形钢腹板连续刚构桥4种结构形式桥梁各主要构件的受力性能。结果表明:波形钢腹板部分斜拉桥主梁的结构形式及受力特性介于波形钢腹板连续刚构桥和波形钢腹板斜拉桥之间,更接近于连续刚构桥;与同跨径混凝土部分斜拉桥相比,波形钢腹板部分斜拉桥自重减轻,主梁结构更轻型化;混凝土部分斜拉桥与斜拉桥的界定方法和斜拉索容许应力的取值方法同样适用于波形钢腹板部分斜拉桥。

简介：为了解波形钢腹板矮塔斜拉桥新型组合结构桥梁的整体稳定特性，以跨径（58+118+188+108）m的某波形钢腹板矮塔斜拉桥为背景，根据波形钢腹板箱梁的力学行为特点，利用MIDASCivil软件建立该桥杆系单元模型，对比ANSYS软件建立的空间块体板壳组合单元模型的计算结果，验证了杆系单元模型的有效性，在此基础上采用杆系模型计算全桥的整体稳定性。计算结果表明：恒载是桥梁重要的失稳因素,引起的第1阶失稳模态为面内主墩屈曲失稳；风荷载单独作用引起的第1阶失稳模态主要是面内对称弯曲失稳和面内反对称弯曲失稳，稳定系数较大；桥梁的弹性稳定系数最小值为19.79；桥梁结构整体失稳模态接近于高墩连续刚构桥的失稳模态；考虑几何非线性后稳定系数最小值为19.4，桥梁结构稳定性满足桥梁设计规范要求，该桥在运营阶段不会发生失稳破坏。

简介：为研究不同钢腹板类型与不同连接件的组合梁力学性能,设计制作了2片波形钢腹板组合梁试件、3片钢桁腹组合梁试件,对试件进行3点弯曲静载试验,并结合有限元模型计算结果进行分析。结果表明,2种类型组合梁的抗剪承载力安全度均满足要求。组合梁抗弯承载力安全度取决于连接件形式及腹板结构：波形钢腹板组合梁中剪力键的数量和排布对组合梁抗弯能力影响较大;钢桁腹组合梁中的翼缘板或铰接连接可使结构有足够的抗弯承载力与结构安全度。波形钢腹板组合梁的刚度、抗剪性能高于钢桁腹组合梁。钢桁腹组合梁的纵向翼缘板可提高抗弯承载力,但会降低底板的开裂荷载。

简介：北盘江大桥为（82．5＋220＋290＋220＋82．5）m的特大型空腹式预应力混凝土连续刚构桥。继大桥边跨合龙后，2013年5月13日，该桥次边跨成功完成顶推合龙（见图1）施T，标志着大桥又一关键性施丁节点顺利完成。

简介：以厦漳跨海大桥北汉主桥为背景介绍钢箱梁斜拉桥中、边跨合龙施工技术。厦漳跨海大桥北汉主桥为主跨780m的5跨连续半飘浮体系钢箱梁斜拉桥，跨径布置为（95＋230＋780＋230＋95）m，双向6车道，箱梁全宽38ITI。边跨辅助墩和过渡墩墩顶梁段合龙采用悬拼施工合龙方式，降低了合龙难度。中跨合龙时综合考虑温度、顶推力等因素，确定采用有顶推辅助措施的配切合龙法。全桥施工过程中采用无应力状态控制法进行施工监控。