简介：在Gleeble-3500热模拟试验机上，采用热压缩变形研究了Inconel690合金的高温变形特性。实验中变形温度为1100-1250℃,应变速率为1．0～60S^-1，变形程度为0．7。实验表明，该合金在高温下塑性良好，变形温度和变形速率对其高温塑性影响不大，但对动态再结晶影响明显。利用试验得到了真实应力-应变曲线，计算了该合金的变形激活能等热变形常数，得到了双曲正弦形式的热变形本构方程，检验计算证明，此方程较好地描述该合金的变形特点。

简介：对Inconel718合金件在使用过程中裂纹产生的原因进行分析。结果表明：合金件在服役过程中主要受冷热应力与O、S元素的影响，过渡区域的棱边为应力集中区域，在热应力作用下为最容易破坏的位置。合金在服役过程中O和S扩散进基体，产生了氧化及硫化作用，使基体产生了氧化物和硫化物产物的的U型凹坑，加剧了应力集中区域的缺口敏感性，从而在冷热应力的作用下产生裂纹。裂纹的产生更易于O、S等有害元素向基体扩散，在应力作用下促使裂纹进一步扩展。在腐蚀、动态应力开裂、再腐蚀、冷热应力的作用下裂纹进一步扩展，是导致合金件失效的原因。

简介：

简介：摘要：激光增材制造是先进制造热点技术之一，激光增材制造技术是利用计算机将零件三维模型进行分层切片，以高能量密度激光束为热源将材料熔化凝固，逐层堆积形成实体零件。本文主要从激光增材制造温度场、温度梯度方面，总结了激光增材制造有限元仿真的研究现状，在此基础上，探讨了激光增材有限元分析面临的问题和发展前景。

简介：

简介：摘要：

简介：摘要：激光增材制造工艺过程中热应力的大小及变化规律显著影响加工质量和工件的可靠性，为了明确激光增材制造过程中热应力的变化，采用生死单元技术对激光增材制造过程进行模拟，并采用高斯热源模拟激光热源，从而计算激光增材制造过程中热应变及热应力变化过程。在激光增材制造过程中，出现明显拉应力，有可能是导致激光增材制造过程中材料断裂的重要原因。激光增材制造过程中，变化的热应力具有峰值较高，变化速度较快，持续时间较长的特点。

简介：Inconel718superalloycoatingwaspreparedonamartensiticsteelsubstratebycoldgasdynamicspraying(CGDS).Microstructureandmicro-hardnessofthecoatingwerecharacterizedbymeansofscanningelectronicmicroscope(SEM),energydispersivespectrometer(EDS),andmicro-hardnessandnano-indentationtests.Theresultshaveindicatedthatthecoating’sthicknesscanreachmorethan300μm,andthereexistsagoodinterfacialcohesionbetweenthecoatingandthesubstrate.Thequantityandsizeofthedefectsatthebottom,middleandtopareasincreasegradually.ThereisnosignificantchangetotheoriginalmicrostructureoftheInconel718superalloyparticleaftertheprocessofCGDS;andanobvioustorsionaldeformationontheparticle’sprofileisproducedwhilelittledeformationatthecenterpartoccurs.Themicro-hardnessofthecoatingatthebottom,middleandtopareasdecreasesinturn.Comparedwiththebottomarea,themicro-hardnessofthemiddleandtopareasdecreasesbyabout10%and21%,respectively.Thenano-hardnessofthecoatingismuchlowerthantheoriginalparticle,whichdecreasesbyabout13.5%atthebottomareaand28%atthetoparea,respectively.Thedistributionofmicro-defectsisanimportantfactortothemicro-hardnessofthecoating.

简介：无

简介：形成的激光固体(LSF)扔的Inconel718superalloys是在顺序(SITA热处理)与答案处理，中间的热处理(IHT)和二阶段的老化处理对待的热。微观结构，张力的性质和在500袠的LSFedInconel718superalloy的槽口敏感上的IHT温度的效果？？

简介：摘 要：Ni基Inconel625合金最初用于二十世纪60年代的超临界蒸汽管道，直到二十世纪90年代开始，Inconel625合金已经发展成为垃圾焚烧锅炉水冷壁、过热器等部件的重要组成材料。本文主要综述了Inconel625合金在垃圾焚烧炉中的应用及合成技术的发展，并对Inconel625合金的未来研究方向做了相应的展望。

简介：摘要：在ZB47型包装机组中，辅机YB617条外透明纸包装机的功能是完成条烟包装成型。在生产过程中牌号更换是包装工作项目之一,存在条盒钢印的打印位置不同需要进行调整，调整过程中通常采用试印法多次调整完成钢印压印的准确定位。通过分析，将钢印座设计成可调型钢印座可以实现快速准确定位。可调型钢印座由固定架和钢印安装架两部分组成,固定架锁定在旋转轴上,固定架外缘开弧形导向槽，通过螺栓将钢印安装架固定在固定架弧形导向槽上，通过松开固定螺栓实现两个极限位置的准确定位。

简介：讨论了ANSI/ANS10.4:2008(第二次修订版)的特点,介绍了ANSI/ANS10.4:2008对1987版的主要修改,最后提出对EJ/T617-1991(对应ANSI/ANS10.4:1987)修订的建议.

简介：摘要目的探索国产177Lu-前列腺特异膜抗原(PSMA)-617的最佳标记条件，研究其生物分布、稳定性及安全性。方法手动合成国产177Lu-PSMA-617，确定最佳标记条件，检测其放化纯、体内外稳定性、脂水分配系数及血浆蛋白结合率；评价前列腺癌细胞22RV1对其的摄取率；设置进口177Lu-PSMA-617对照组，研究2种标记物在正常小鼠体内的生物分布及其SPECT/CT显像特点；通过测定小鼠血常规等，评估药物安全性。结果国产177Lu-PSMA-617在pH值4.5、100 ℃恒温条件下反应30 min即可得到最佳标记结果，产物放化纯≥99%，72 h内放化纯仍>95%，体内外稳定性好。在体外的血浆蛋白结合率为(35.3±5.3)%,脂水分配系数为-2.27±0.06, 22RV1细胞对国产177Lu-PSMA-617的特异性摄取率在1 h达最高[(7.58±0.84)%]，略低于进口177Lu-PSMA-617，但差异无统计学意义[(7.86±0.96)%; t＝-0.439, P>0.05]。正常小鼠体内分布及显像表明，国产和进口177Lu-PSMA-617在血液清除速率相当，主要经肾排泄。两者毒性实验均未见明显不良反应，血常规、肝肾功能未见明显异常。结论国产177Lu-PSMA-617质控合格，产物具有良好的生物学性能及安全性，在前列腺肿瘤的诊断中有潜在的应用价值。

简介：Inconel690合金具有优良的耐腐蚀性能和良好的高温机械性能,因而被广泛应用于压水堆核电厂核岛设备的制造.作为反应堆结构材料,抗晶间腐蚀是应具备的重要性能,工程设计文件中通常要求对690合金进行晶间腐蚀检验,然而在标准中却没有该项内容.通过晶间腐蚀机理、690合金的耐蚀性能和热处理工艺对其的影响等方面,分析了反应堆压力容器制造过程中690合金进行晶间腐蚀检验的必要性.

简介：【摘要】通过对CW617N铅黄铜锻造后再结晶退火前、再结晶退火后的组织和机械性能的研究，为生产提供了锻造及热处理加工的理论依据。研究发现：再见结晶退火后组织有明细改善；再结晶退火后冷却速度不同，机械性能变化不同；采用在再结晶退火后水冷的方式能达到改善金相组织和机械性能的目的。

简介：JT/T617-2018危险货物道路运输规则系列标准已经在2018年12月1日开始实施,这是我国交通运输部发布的第一套完整的关于危险货物运输的标准,该标准中针对有限数量危险货物运输条件豁免的要求,是对我国现阶段有限数量运输条件豁免的完善和提升。本文重点针对有限数量危险货物运输条件豁免要求进行探讨。

简介：摘要在石油化工行业、船舶、电站、热交换器等产品中经常会遇到焊缝腐蚀失效现象，很容易造成巨大的损失和浪费，甚至出现安全事故。镍基合金一般都有很好的耐腐蚀性能，特别是Ni-Cr、Ni-Cr-Mo合金等常用于金属表面堆焊，其中Ni-Cr组合主要用于耐氧化性腐蚀，Ni-Cr-Mo组合主要用于耐还原性腐蚀。本文针对摩洛哥努奥II期200MW光热电站中油盐换热器设备接口SA508Gr.3Cl.1钢进行INCONEL600镍基合金的堆焊技术的应用做了研究分析，并通过各项材料的焊接性分析，充分考虑影响其焊接质量的各项不利因素并合理选择焊接工艺参数及热处理控制工艺，通过采用钨极氩弧焊（GTAW）工艺模拟INCONEL600镍基合金堆焊试验以及镍基合金堆焊层与碳钢SA516Gr.70管道焊接工艺评定试验，通过各项力学性能试验来验证该焊接工艺的合理性与正确性。

简介：摘 要：随着航空航天技术的不断发展，例如导向叶片，涡轮盘等发动机热端部件的工作温度已经远远超过Inconel718镍基高温合金的承受范围，导致材料表面发生裂纹、变形、氧化失效，无法满足使用要求。因此如何提高Inconel718镍基高温合金的表面性能是目前研究的重点。本文利用ANSYS建立了Inconel718电子束熔覆热障涂层的数学模型，在保持其他工艺参数相同的情况下，侧重研究了粉末厚度工艺参数对熔覆成形过程中温度场和应力场的分布规律。

简介：摘要目的估算前列腺癌患者177Lu-前列腺特异膜抗原(PSMA)-617治疗后对公众辐射剂量(RD)水平，为177Lu-PSMA-617治疗辐射防护措施的制定提供参考。方法回顾性分析2020年7月至2021年1月间于西南医科大学附属医院接受177Lu-PSMA-617治疗的10例前列腺癌患者[年龄(71.1±5.9)岁]，按照不同的177Lu-PSMA-617推注剂量，分为低剂量组(5.55~6.29 GBq)及高剂量组(6.70~8.94 GBq)，在静脉推注药物后的5、30 min和1、2、4、24、48、72、96、144 h，分别在距患者0.3、1.0、2.0 m处，利用辐射监测剂量仪测量患者的外辐射初始剂量当量率(DR)。通过HERMES软件对ROI统计量进行分析，通过双指数函数模型进行曲线回归拟合得到相应方程。依据美国国家辐射防护和测量委员会(NCRP)提出的人类社会活动模式，估算177Lu-PSMA-617治疗后患者不同时间出院对公众人群的RD。结果患者均在完成治疗后72 h出院，距患者0.3、1.0和2.0 m处的初始DR分别为(12.6±3.3)、(4.7±1.2)和(1.6±0.4) μSv/h；同床共睡的伴侣、日间接触的家属和同事的RD分别为(999±253)、(121±29)和(160±39) μSv。患者若在完成治疗后48 h出院，即可将成年家属的RD控制在≤5 mSv，同事及儿童的RD控制在≤1 mSv。从177Lu-PSMA-617给药后开始，患者与伴侣分睡限制期以及与同事接触的限制期均为2 d，日间儿童接触的限制期为2 d(高剂量组)或1 d(低剂量组)；给药后第1~4天，患者需限制公共交通工具乘坐时间，从第5天开始乘坐公共交通工具则没有时间限制。结论根据目前对公众的RD限制，如果采取了良好的安全预防措施，177Lu-PSMA-617治疗前列腺癌是一种较为安全的治疗方式。