简介:摘要电厂原来2台机组电除尘输灰系统共用一套PLC进行控制,在运行过程中,由于2台机组除灰系统的共用部分----灰库PLC远程站由于通讯故障而离线,造成2台机组的输灰同时无法进行,可能造成2台机组同时停运行的事故发生,所以按要求将原来电除尘输灰系统拆分为1号机组输灰系统、2号机组输灰系统、一期输灰公用系统相互独立的三个系统,并保证这三个系统可以通过交换机互相读取数据,升级原两台电除尘输灰程控系统CPU模件为140CPU67160。原有的电源柜、PLC柜需要进行柜内改造,将常规继电器硬接线模式改为快速接线板模式。柜内元器件及接线的拆除、柜内快速接线板安装及接线、柜外电缆电线的拆除、柜外电缆电线的重新接线和绑扎挂牌等施工工作。原来电除尘输灰系统灰库远程站控制柜更换,要求新控制柜密封等级达到IP64以上,旧控制柜拆除、新控制柜安装、接配线及调试。
简介:低Reynolds数流动由于自身特点导致气动特性严重恶化,非定常、非线性效应突出且预测困难,加之相关基础理论研究不足,给以临近空间低速飞行器和高性能微小型飞行器为代表的低Reynolds数飞行器的开发和研制带来了瓶颈和挑战.首先概述了飞行器低Reynolds数的范畴、低Reynolds数空气动力学的主要问题与挑战.随后从低Reynolds数层流分离基础理论出发,依次介绍了低Reynolds数层流分离经典理论、低Reynolds数层流分离非定常流动特性、低Reynolds数后缘层流分离泡.在此基础上,通过对经典长层流分离泡与后缘层流分离泡力学特性的差异以及随攻角和Reynolds数的演化规律的详细分析,逐步揭示了一些低Reynolds数复杂气动效应的本质,如小攻角升力系数的非线性效应,翼型随Reynolds数下降气动特性的二次恶化效应等.最后对低Reynolds数流动基础理论的发展过程进行了总结,并对层流分离诱导转捩及再附效应等复杂流动问题进行了展望.
简介:照射过的UO2经7d冷却后装入有回流装置的溶解槽中,溶解槽抽真空后,充入He气,加适量5-7mol.L^-1HNO3,调节He气流速至60mL/min,加热溶解。当溶液开始沸腾时,立即添加20mL的稳定Xe作为载气。溶解过程中释放的氪、氙、碘化氢、氮的氧化物、游离碘、痕量碳氢化合物及少量空气由He气流带出,经两级Na2SO3吸收除去游离碘和酸气后,进入CaCl2干燥器和低温干燥器除去微量水蒸气。留在He气中的氪、氙及部分杂质气体被液氮冷却的分子筛吸附柱吸附。当吸附柱回温到室温时,用60mL/min的He气洗去氪和杂质气体,氙的组分则引入液氮温度下的分子筛纯化柱重新吸附。当纯化柱回到室温,也用60mL/min的He气冲洗。纯化过的氤被收集到液氮温度下的收集瓶中。实验流程如图1所示。最后,将收集的氙转至气体源盒进行放射性强度测量和产品核纯度分析鉴定。
简介:采用温浸法设计四因素三水平正交试验,对黄芪多糖最佳提取工艺进行了优化,结果表明:四因素对黄芪多糖提取的影响顺序为提取温度〉提取次数〉料液比〉提取时间,提取最佳工艺为:料液比1:6,提取时间90min,提取温度100℃时提取3次;采用乙醇沉淀法设计三因素三水平正交实验对其最佳分离工艺进行研究,研究发现:三因素三水平对黄芪多糖分离影响顺序为乙醇浓度〉乙醇加入量〉沉淀时间,分离的最佳工艺为乙醇浓度为90%,加入量5倍体积,沉淀时间4h;选用AB-8大孔吸附树脂和聚酰胺为吸附剂,不同浓度乙醇为洗脱剂对黄芪多糖最佳纯化工艺进行了探索,确定了最佳纯化工艺为:AB-8大孔吸附树脂吸附,30%乙醇洗脱.这些条件的确定为黄芪的大规模开发和应用奠定了基础.
简介:在对后向台阶流场进行合成射流激励并研究不同激励频率对流场发展影响的过程中,发现流场在低频激励条件下与中高频条件下表现完全不同.为了详细分析这一现象,使用本征正交分解法(properorthogonaldecom-position,POD)将由PIV方法测得的流速分布数据进行分解,采用相位平均手段对含湍流动能较大的主要模态间的关系进行分析,并使用主要模态对流场的主要运动形式进行还原.结果表明,流场在各条件下的主要运动形式均可用少量低阶模态加以基本概括,低频激励下低阶模态相图近似于Lissajous图形,并描述了剪切层在激励作用下的摆动过程.