中国铁路设计集团有限公司,天津 300142
摘要:以河北唐山市某桩板结构下穿既有铁路桥梁工程为背景,运用MIDAS/CIVIL、GTSNX软件分析桩板结构建设全过程以及运营阶段对既有铁路桥梁的影响,并对地震作用下桩板结构的承载能力进行分析,确保铁路桥梁安全。分析结果表明:桩板结构下穿既有铁路桥梁方案安全可靠,能够满足相关规范对铁路桥墩位移的限值要求;七度震区桩板结构的桩基抗剪较为不利,需要补充抗剪措施。
关键词:桩板结构、安全评估、桥梁抗震、铁路桥梁
1工程概况
1.1 新建桩板设计情况
桩板跨径布置16+(2×18+14+2×18)+16m,下部采用钻孔灌注桩,桩基布置形式为单排三桩,桩间距4.10m,桩基直径为1.2m。项目所在场地抗震设防烈度为7度,对应的Ⅱ类场地基本地震动峰值加速度为0.10g,基本地震加速度反应谱特征周期为0.40s。
1.2 既有铁路桥梁情况
石济客专德平特大桥上部结构为32米简支箱梁,下部为圆端型桥墩、群桩基础。桩板左幅下穿德平特大桥498#~499#墩;右幅下穿497#~498#墩。
京沪高铁德禹特大桥上部结构为32米简支箱梁,圆端型桥墩,群桩基础。桩板左幅下穿德禹特大桥D54#~D55#墩;右幅下穿D53#~D54#墩。
2 铁路桥梁安全分析
2.1 模型概述
采用MIDAS/GTSNX建立三维模型,高速铁路影响区范围为距离高铁桥梁变形61m范围,计算土体平面尺寸取300m×240m,消除了计算边界效应的影响。模型顶面取为自由边界,底面采用三向约束,其它面均采用法向约束。计算模型如下图所示。
图 2-1 模型整体示意图
2.2 模型各部件模拟
(1)地基土模拟
模型中土体本构采用修正摩尔-库伦模型,桩基采用梁单元,其他结构采用3D实体单元,上部结构均以荷载形式加载在墩顶,土体边界采用水平约束,底边界采用竖向约束。模拟土体的初始应力场时需清除有限元模型的位移场,保留初始应力场:
图 2-2 原地基土模拟 | 图 2-3 原地基土初始位移场清零 |
(2)既有铁路桥模拟
表 2-1 铁路桥结构参数表
结构 | 重度(kN/m3) | 弹性模量(×104MPa) |
桥墩 | 26 | 3.40 |
承台 | 26 | 3.40 |
桩基 | 26 | 3.40 |
图 2-4 既有铁路桥墩、桩基础有限元网格划分
(3)施工工序模拟
根据工程拟采用的施工步骤,将本工程的施工过程分为如下:
表 2-2 安全评估施工阶段及内容
序号 | 阶段名称 | 内容 |
1 | 平衡地应力 | 激活原状地基土,施加边界条件,清除土体位移场; |
2 | 既有铁路桥施工 | 激活既有铁路桥梁结构,位移清零; |
3 | 基坑开挖、换填换填 | 钝化开挖土体,激活换填轻质泡沫混凝土部分; |
4 | 桩板结构桩基施工 | 激活桩板结构桩基部分; |
5 | 盖梁浇筑 | 激活桩板结构盖梁浇筑荷载; |
6 | 桥面板浇筑成桥 | 激活桩板结构桥面板荷载; |
7 | 运营阶段 | 激活桩板结构运营荷载; |
2.3 铁路桥墩顶变形分析
最不利位置位于德平特大桥499#桥墩,结果如下:
表 2-3 499#桥墩附加变形汇总表(mm)
施工阶段 | 499#桥墩附加变形汇总表 | |||
竖向位移(mm) | 差异沉降量(499#~498#)(mm) | 墩顶顺桥向位移(mm) | 墩顶横桥向位移(mm) | |
初始状态 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 |
基坑开挖、换填施工 | 0.028 | -0.028 | -0.024 | 0.043 |
桩基施工 | -0.007 | 0.002 | 0.040 | 0.050 |
盖梁浇筑 | -0.214 | 0.142 | 0.321 | 0.074 |
桥面板现浇成桥 | -0.516 | 0.451 | 0.865 | 0.104 |
运营阶段 | -0.739 | 0.663 | 1.225 | 0.092 |
图 2-5 499#桥墩附加竖向位移时程曲线(单位:mm)
图 2-6 499#桥墩附加顺桥向变形时程曲线(单位:mm)
图 2-7 499#桥墩附加横桥向变形时程曲线(单位:mm)
表 2-4 499#桥墩附加变形统计表(mm)
竖向位移(mm) | 差异沉降量 (499#~498#)(mm) | 墩顶顺桥向位移(mm) | 墩顶横桥向位移(mm) | |
施工过程 | -0.739 ~0.028 | -0.028 ~ 0.663 | -0.024 ~ 1.225 | 0.043 ~ 0.104 |
变形最大值 | -0.739 | 0.663 | 1.225 | 0.104 |
规范限值 | 3 | 3 | 3 | 3 |
是否满足 | 是 | 是 | 是 | 是 |
表 2-5 叠加初始值后499#桥墩总变形统计表(mm)
相邻墩总差异沉降(499#~498#)(mm) | |
实际监测初始值 | -2.944 |
施工、运营过程 变形最不利附加值 | -0.028 |
叠加总变形值 | -2.972 |
规范限值 | 15 |
是否满足 | 是 |
以上结果满足《公路与市政工程下穿高速铁路技术规程》(TB10182-2017)、及《高速铁路设计规范》(TB10621-2014)等对变形的相关要求。
3 桩板结构地震分析
3.1 抗震计算模型
采用Midas/Civil建立全桥模型,主梁划分275个节点,240个单元,桩基划分为622个节点,584个单元,如下图。桩土作用通过土弹簧进行模拟,考虑2.5倍放大系数。将二期荷载转化为质量,考虑此部分引起的地震作用效应。
图3-1 抗震计算模型
3.2计算结果
弯矩和轴力最不利组合为横桥向弯矩3174.2kN·m;轴力1039.1kN;剪力最不利值为横桥向剪力2572.8kN。
图表3-2顺桥向弯矩(kN·m) | 图表3-3横桥向弯矩(kN·m) | |
图表3-4顺桥向剪力kN | 图表3-5横桥向剪力kN | |
(1)抗弯验算
桩基为拉弯状态,采用弯矩-曲率曲线进行验算,桩基配40根直径25mm的HRB400钢筋,抗弯承载力为3174.2kN·m<设计值3839.6kN·m,满足要求。
(2)抗剪验算
按照《混凝土结构设计规范》圆形截面钢筋混凝土偏心受拉构件,其截面限值条件和斜截面受剪承载力可按规范6.3.1条~第6.3.14条计算。
计算结果表明抗剪承载力不足,本项目桩基四周补充16mm厚Q345C带肋钢护筒,增强桩基抗剪能力,保障铁路安全。
4 结论
(1)附加工程施工前既有桥墩已发生位移变形,将相邻墩附加差异沉降值与施工前已发生的初始差异沉降位移实际监测值叠加后,评估总变形值可得如下结论:德平特大桥499#桥墩中,最大总差异沉降量为-2.972mm(499#~498#),小于15mm的限值要求,桩板结构下穿方案安全可靠。
(2)七度及以上震区桩板结构地震作用下桩基剪力较大,需要补充抗剪措施以保证结构安全。
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