中韩(武汉)石油化工有限公司 湖北省武汉市 430082
摘要:针对回收含氢尾气中氢气,降低制氢成本及燃料气氢含量的问题。某厂投用膜分离装置联合现有PSA对富氢干气回收提纯。总结了膜分离技术特点,分析了膜分离运行效果及收益。
关键词:膜分离 氢气 回收
背景
原油重质劣质化趋势日益严重,加氢技术不断投产应用。氢气需求上升含氢尾气量随之增加,回收富氢尾气中氢气是降低制氢成本的手段之一。某厂干气提浓装置可产约15000Nm3/h吸附废氢,只有3000~8000Nm3/h作制氢原料,其余放燃料管网。氢气体积热值低降低了燃料热值,火嘴易回火熄灭火焰发飘,温度分布不均炉膛局部过热[1]。且氢气价格高于燃料气,放燃料管网对氢气资源利用不足。
膜分离特点
2.1 技术对比
氢气回收提纯方法有变压吸附(PSA)、深冷分离和膜分离。膜分离是利用选择性渗透原理实现气体分离,不同组分靠膜两侧压力差选择性通过高分子聚合物膜。表1对三种氢气回收提纯技术进行对比[2][3]。
表 1氢气回收技术性能对比
项目 | 对比 |
装置可靠性 | 膜分离>PSA>深冷分离 |
操作弹性 | 膜分离、PSA>深冷分离 |
扩建难度 | 膜分离<PSA<深冷分离 |
功耗 | 膜分离<PSA<深冷分离 |
回收率 | 膜分离>PSA |
产品氢气纯度 | PSA>膜分离 |
需原料氢含量 | PSA>膜分离 |
由上表知膜分离可靠性及操作弹性可观,扩建难度和功耗最小。而原料所需氢含量低于PSA,可将膜分离作PSA前的提纯步骤。
2.2 控制重点
膜分离器为单元核心设备,由高分子中空纤维束填充[4],相对渗透性快的氢气从管束壁通过得到渗透气,另一侧为非渗透气。膜前后压差及面积越大,渗透量越大,产品氢纯度越低。温度过低烃冷凝成液膜影响分离效果或使膜损坏。温度过高材质发生蠕变性能下降。过快升压和逆向流动,会使纤维束位移断裂及密封圈失效等[4]。
方案实施
某厂焦化和催化干气共20000Nm3/h,作富含碳二的原料进干气提浓,经PSA脱除碳二的吸附废氢规模15000Nm3/h,含氢量20%~35%。一路掺炼进制氢,其余从压缩机入口放燃料管网。增加膜分离后吸附废氢先全进该单元提纯得到渗透气,加压进低分气PSA,利用现有低分气PSA富余的生产能力,再次提纯至要求的纯度。外侧非渗透气回原流程。新增富氢干气回收流程见图1。
图 1新增膜分离装置流程图
实施效果
4.1运行现状
膜分离装置经4个月试运,产品性质及氢气回收率见表2。
表 2膜分离原料及产品性质
项目 | 吸附废氢 | 渗透气 | 非渗透气 | |
组份 含量,% | H2 | 26.05 | 58.61 | 11.75 |
CH4 | 46.19 | 23.82 | 52.75 | |
C2H6 | 5.99 | 1.53 | 7.46 | |
C2H4 | 2.75 | 1.52 | 3.50 | |
C3H8 | 0.08 | 0.02 | 0.10 | |
C3H6 | 0.04 | 0.01 | 0.05 | |
C4H10 | 0.02 | 0.03 | 0.03 | |
C4H8 | 0.03 | 0.02 | 0.07 | |
CO | 1.17 | 0.86 | 1.21 | |
CO2 | 0.22 | 0.36 | 0.16 | |
O2 | 0.80 | 1.05 | 1.38 | |
N2 | 16.68 | 12.18 | 21.56 | |
流量,Nm3/h | 14529 | 4496 | 9782 | |
压力,Mpa | 3.07 | 1.06 | 3.00 | |
氢气量,Nm3/h | 3785 | 2635 | 1345 | |
热值,MJ/Nm3 | 25.19 | 16.95 | 27.66 | |
氢气回收率,% | — | 70 | 30 |
经膜分离产出的渗透气去加氢裂化低分气PSA入口与原低分气混合进PSA提纯,造成的变化见表3。非渗透气制氢与天然气及吸附废氢制氢的比较见表4。
表 3低分气PSA组分变化
项目 | 原低分气 | 原产品氢 | 混合原料气 | 现产品氢 | |
组份 含量,% | H2 | 75.43 | 95.12% | 70.01 | 95.64% |
CH4 | 13.84 | 未测 | 17.1 | 64.34ppm | |
C2H6 | 1.73 | — | 1.71 | — | |
C2H4 | — | — | 0.38 | — | |
C3H8 | 1.30 | — | 1.01 | — | |
C3H6 | — | — | — | — | |
C4H10 | 1.18 | — | 0.99 | — | |
C4H8 | — | — | — | — | |
C5H12 | 0.31 | — | 0.23 | — | |
CO | — | 0.75ppm | 0.20 | 10.30ppm | |
CO2 | — | 0.99ppm | 0.08 | 0.60ppm | |
O2 | 0.82 | — | 0.79 | — | |
N2 | 5.39 | 4.88% | 7.50 | 4.15% | |
流量,Nm3/h | 10110 | 6423 | 12965 | 7019 | |
氢气回收率,% | — | 80 | — | 74 |
表 4制氢原料对比
原料 | 产氢比 | 热值,MJ/Nm3 |
天然气 | 1:2.67 | 33.99 |
炼厂气 | 1:1.84 | 24.28 |
非渗透气 | 1:1.90 | 24.91 |
由表2知非渗透气烯烃含量由进膜原料的2.82%提高到3.62%,按制氢低负荷产氢50000Nm3/h,且非渗透气全回制氢掺炼的工况计算。还需掺炼天然气=(50000-9782×1.9)/2.67=11766Nm3/h,进加氢反应器的烯烃含量为1.64%,满足工艺要求的烯烃体积含量不大于8%。由表3知混合原料中含有CO和CO2,产品氢CO含量明显上升,而低分气PSA装填的吸附剂对CO吸附能力有限,须调整PSA操作使产品质量合格,使氢气回收率有所降低。
制氢装置在燃料管网末端,燃料组分变化最先在转化炉显现。查膜分离运行前后制氢燃料气氢含量的变化如图2。
图 2膜分离运行前后燃料气氢气含量
由上图可以看到燃料气氢气含量有明显降低。
4.2能耗及效益
膜分离装置能耗见表5[5]。
表 5膜分离装置能耗
项 目 | 单耗 | 单位能耗 | 燃动费用 | |
单位 | 数量 | kg 标油/t 纯氢 | 元/t纯氢 | |
电 | kw.h/t纯氢 | 1756.82 | 386.50 | 1215.72 |
循环水 | t/t纯氢 | 362.85 | 21.77 | 90.71 |
氮气 | Nm3/t纯氢 | 0.19 | 0.03 | 0.07 |
净化风 | Nm3/t纯氢 | 24.05 | 0.91 | 4.09 |
蒸汽 | t/t纯氢 | 1.20 | 91.37 | 146.40 |
合计 | | — | 500.59 | 1456.99 |
按原流程压缩机前吸附废氢放燃料管网10000Nm3/h计算,渗透气氢气回收率70%,低分气PSA氢气回收率74%,即新增装置可回收氢气1349.39Nm3/h,天然气制氢产氢比1:2.67,节约天然气505.39Nm3/h。进入氢管网1349.39Nm3/h氢气造成的燃料气管网热值的减少,如用天然气补足,需天然气=1349.39×10.79/33.99=428.36Nm3/h。但同时减少制氢也缩减了加工费用[1]。制氢燃动费用2352元/t纯氢,年度节约加工费=2535×8400×1349.39/11200=256.55万元/年,膜分离加工费=0.24×1457×8400=287.94万元/年,减少天然气价格=77.03×2.4×8400=155.29万元/年,提升效益约123.9万元/年。
小结
渗透气氢气回收率70%,低分气PSA氢气回收率74%,氢气回收率皆低于制氢PSA回收率,但可将原放燃料管网的氢气得以回收利用,燃料气氢气组分降低明显,提升效益约123.9万元/年。因此要提升组件性能调整控制参数,挖掘膜分离及低分气PSA氢气回收率提高方案。
参考文献
王育林,陈志伟,吴科.长庆石化氢资源优化及富氢气体回收[J].中外能源,2015,20(9):95-99.
王萍,吴鹏昊,徐以泉.加氢型炼厂富氢尾气回收氢气技术[J].中外能源,2016,21(4):78-82.
董子丰.用膜分离从炼厂气中回收氢气[J].低温与特气,1997,3:34-42.
方新刚,朱恒德,广家旭.膜分离技术在富氢回收领域的应用实例[J/OL].石油石化节能,2018,(8)1:14-17.
中韩石化.干气提浓装置富氢气体利用单元工艺技术规程[Z].2021-04-23.