河北省钢诺新材料股份有限公司 057650 )
摘要:某铜矿随着采矿向深度开采,矿石性质变硬,半自磨机处理能力下降,顽石量减少,功率、压力居高不下,在当前日益见好的矿业形势下,对企业的生产效益影响较大,本文基于矿石性质变硬,讨论研究优化提升半自磨机的台时处理量方法。
关键词:SABC工艺;半自磨机;矿石性质变硬;功率;压力;优化提升半自磨台时处理量
引言
近年来,国内外大型矿山对半自磨机应用越来越广泛,半自磨机代替了中、细碎,为后续磨选提供合格粒级。它的磨矿处理能力决定着选厂生产产能,所以优化改善SABC工艺半自磨机的处理能力是每个选厂必不可少的课题。
某钼矿运转之初,磨矿系统处理量巨大,Ф10.37×5.19m半自磨台时处理量峰值超过1000t/h,随着采矿向深度开拓,风化程度降低,主要为原生火成岩,矿石硬度变大,半自磨的处理量急剧降低至600-740t/h,钢球消耗由0.64kg/t增加到1.03kg/t,电单耗由35kwh/t升高到48kwh/t,各类生产成本均迅速上升,严重影响了经济效益。
1 生产现状
半自磨机台效下降以来,采取的调控措施有:
调整和更换旋回破碎设备衬板,使排矿口尺寸可控制在140-150mm,半自磨入料的最大尺寸可控制在250mm以下;
半自磨钢球充填率控制在12%-14%,基本稳定在14%,高钢球充填率有利于台效提升,钢球消耗量为1kg/t;
(3)新型半自磨筒体衬板,迎面角由24°提高至37°,高提升条高度降低40mm,有效减缓钢球冲击筒体的现象,加速钢球向底脚的冲击,提高钢球冲击效率,提高半自磨处理量,现阶段处理量可在780-800t/h,平均在790t/h;
(4)测试磨矿浓度对半自磨台效的影响规律,分别进行了浓度60%、70%和75%的磨矿生产,台效分别为747t/h、738t/h和704t/h,顽石返回量分别为10.49%、8.37%和8.54%,浓度降低有利于台效的提高和顽石量返回。但与设计产能(设计处理量833t/h)仍然相差较大。
2 半自磨机处理量下降的原因分析
2.1 目前设备工艺碎磨矿的能力不能满足矿石性质变化的需求
(1)矿石硬度增大。矿体表层为风化带,节理裂隙发达,抗压强度低,硬度值低,而现阶段主要为深部的火山岩矿石,裂隙密度降低,抗压性能增强,坚硬紧致,矿石硬度大,具有一定的弹性,难以破碎。旋回破碎设备负荷大,磨矿功指数高;
(2)入磨粒度大。矿石性质的变化,高负荷条件下的旋回破碎,造成粗碎产品粒度增大,尤其是以60mm-150mm的中间粒径存在,造成半自磨机的F80增大,单位矿石磨矿功耗增大,物料停留时间增长;
(3)综合充填率高。矿石性质变硬、粒度增大、磨矿时间延长,使得半自磨机中的综合充填率升高,这容易造成磨机油压高、功率高。
(4)磨矿介质参数及浓度对半自磨机的处理量影响不显著。自矿石变硬,半自磨机处理量下降后,现场在使用130mm半自磨钢球的条件下,钢球充填率由10%逐渐调整至14%,球耗超过1kg/t,也测试了将磨矿浓度降至60%时,处理量与顽石量分别为747t/h和10.49%,半自磨机台时有一定的提升,但没有达到设计产能(833t/h),生产问题未得到显著性的解决。
综上所述,矿石硬度以及入磨粒度的增大,使得半自磨机的破碎能力相较于处理风化带矿石时明显不足,这是半自磨机处理量下降的直接原因。
2.2 可能存在顽石不能及时排出
半自磨机的顽石窗与格子孔数量调整为19:13,尺寸分别为70mm和30mm,格子板的开孔率增大,但现阶段顽石量仍仅有60t/h(约占入料量的8%),离设计预留的顽石处理量250t/h(约占入料量的30%)相差甚远,严重低于顽石破碎设备处理量及行业正常水平,并且顽石最大粒度小、细粒级物料多,存在顽石积累,顽石排出受阻,排矿效率低。
3 优化提升半自磨机台时的方法
(1)增大钢球直径(由130mm调整为140mm)
在工况和粒度相同的条件下,同体积的钢球和矿石下落,它们的 、 和体积V相同,其冲击破碎力与密度成正比: ,其中 。钢球矿石下落冲击破碎频率 不变。同体积矿块的冲击破碎能力只有钢球的 。按半自磨试验最小球矿比1.14推算,装250t钢球,矿石体积为钢球(7.8÷2.76)÷1.14=2.48倍。半自磨机中,矿石的冲击破碎能力也只有钢球的12.5%×2.48=31%。则半自磨机冲击破碎能力钢球占1÷(1+31%)=76.34%,且随球矿比增加而增大。因此,半自磨机破碎能力及生产处理能力大小,主要决定于钢球冲击破碎能力的大小。
若将现用 = 130mm钢球加大到
=140mm钢球,其钢球冲击破碎能力增加到 : =(140:130)3=1.25,由于钢球冲击破碎能力占半自磨机破碎能力的76.7%,和其它因素影响系数1.1计算,半自磨机处理量增加5.5%(1.25×76.7% ×1.15= 105.5% )。
钢球下落在某矿块上,其接触半径a基本不变,将 代人得: , ,设 分别为130mm 、140mm钢球下落在某矿块而冲击破碎了的次数。若Ф140mm钢球下落在粒度200mm的矿块上,只要 =1次就将其破碎了,Ф130mm钢球需 =1×(140÷130) =3.8次。而1t钢球130mm、140mm直径的钢球数量分别为111、89个。如仍然以140mm破碎1次实现破碎,考虑钢球个数,则130mm的钢球作用次数为3.1次。所以,在以冲击破碎为主的半自磨机中,增大钢球直径,可以明显的提高破碎效率。
在相同的转速下,钢球的运动轨迹仅与钢球抛落角有关,通过衬板结构的优化,有效的改善了钢球撞击筒体的现象,在此条件下140mm钢球撞击筒体的现象也会得到有效控制,因此衬板的磨损跟钢球的冲击力和冲击频次成正比。将130mm钢球换成140mm钢球后,冲击力提高1.25倍,相同质量钢球个数减少20%,通过计算钢球对衬板的冲击磨损,磨损量不变。摩擦磨损仅跟筒体内的物料量和转速相关,如果保持钢球添加量一定和恒定转速,衬板的摩擦磨损不会发生改变。
(2)配置自动加球机,实现均匀加球,改善钢球球径级配
通过自动加球机连续均匀向半自磨机供给钢球,实现钢球的稳定添加,避免单次大批量添加造成半自磨瞬时综合充填率提高,使处理量波动严重;连续均匀加球可以使磨内钢球呈连续均匀粒级分布,强化磨矿效果,提高磨矿效率。
(1)调整格子板顽石窗数量,增加开孔率
现阶段顽石量少,增加格子板顽石窗数量,可以提高顽石排出速率。
(2)减小顽石破碎排矿口尺寸
目前顽石破碎机处理能力富余较大,可以将顽石破碎机的排矿口尺寸由15mm降低至12mm或10mm,以实现通过顽石返回降低半自磨机F80,同时可以有效的避免细粒极难破碎顽石的积累。
(3)调整电机变频设备,恢复变速控制;
在衬板后期,半自磨机通过变速调控,可以更有效的实现优化操作。
(1)优化矿浆提升器形状与结构,提升排矿效率
通过顽石量少、颗粒细,可能的原因有:①矿石未破碎达到排矿尺寸;②矿石未能及时通过格子孔与顽石窗;③穿过格子板的物料未能及时外排。
解决现在综合充填率高造成油压和功率高的问题,需要提高物料穿过格子板后外排的效率,实现物料的“快进快出”,这需要调整和优化半自磨机的排矿系统,即重新设计矿浆提升器,解决现阶段放射型矿浆提升器回流和夹带严重的问题。
(2)优化筒体衬板参数
优化筒体衬板数量、角度和高低差能有效的控制钢球冲击状态,避免钢球直接冲击衬板造成衬板的损坏,同时防止出现衬板抱球的现象,提高半自磨机的破碎力、磨矿效率和矿石处理量。
结束语
综上所述,优化改善半自磨机的台时处理量,实现“快进快出”设计理念,就要从半自磨机破碎和排矿能力去优化。
增大钢球直径可以有效的提高半自磨机的破碎能力,从而提高半自磨机的破碎效率;
调整格子板、顽石孔的开孔数量,增加开孔率,可以有效改善半自磨机的排矿能力;
优化衬板参数和矿浆提升器结构形状,改善半自磨机的破碎能力和排矿能力。
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