1. 长安石门发电有限公司 湖南常德 415300 2. 长安益阳发电有限公司 湖南益阳 41 3000
摘要:某公司#4炉为哈尔滨锅炉厂设计制造的HG-1021/18.2-PM27型亚临界∏型锅炉。制粉系统为中间仓储式热风送粉系统,配有四台DTM3570Ⅲ型钢球磨煤机。燃烧为四角切圆方式,燃烧器为对置丘体水平浓淡分离燃烧器,主燃烧区上方设有高位燃尽风,三次风浓淡分离后分级送入炉膛。锅炉在运行过程中存在飞灰、大渣含碳量偏高等现象,2019年4月,长安石门发电有限公司和中节环立为公司工程技术人员对#4锅炉飞灰、大渣含碳量偏高进行了深入分析,并对#4锅炉二次风喷口结构做了优化调整,一举解决了#4锅炉飞灰、大渣含碳量偏高等问题。
关键词:热风送粉;三次风;二次风;飞灰;大渣
1、影响锅炉大渣含碳量偏高的主要因素
1.1燃煤品质差
原设计煤种为贫煤,现所烧煤种较杂,煤场里有34%挥发分的彬长煤,12%挥发分的南陈铺煤,36%挥发分的铜川煤,22%挥发分的澄合煤。配煤多为高挥发分配低挥发分煤种,虽采用分仓配煤方式,但掺配后的燃煤因挥发分相差太大,着火时间和燃尽时间不一致,低挥发分煤种难燃尽导致飞灰大渣可燃物偏高。
1.2煤粉细度偏高
石门#4炉煤粉细度波动较大,R90一般在10%~20%。煤粉细度对其煤粉的燃烧和燃尽性能有较大影响。煤粉细度越大,煤粉燃尽时间延长,飞灰含碳量升高,从而降低锅炉效率。细煤粉虽然容易着火和燃烧,但煤粉颗粒过细将会增加制粉系统的耗电量和加大磨煤机的磨损量。因此,在锅炉设备运行中,应综合考虑不完全燃烧损失和制粉能耗的要求,使之达到最小,即寻找煤粉经济细度或最佳细度,以保证较高的锅炉效率和较低的飞灰含碳量。
1.3托底风不足
原下二次风下层封堵,为保证炉膛底部托底风充足,把原钢板封堵处更换为二次风。通过在底部新增一层二次风来增加托底能力,提高大渣的燃尽率。
1.4炉膛下部温度偏低
火焰中心不集中会降低燃烧温度,或者火焰中心偏造成局部缺氧,都将会导致燃烧不完全,从而引起飞灰可燃物含量增大。
1.5 一次风率高
一次风率偏高导致煤粉着火过程推迟,煤粉着火距离太远,火焰中心上移,煤粉在炉内停留时间减少,燃烧室温度偏低,一次风速偏高,使得二次风量相对偏小,造成炉膛燃烧后劲不足,燃烧不强烈,降低了煤粉的燃尽程度,燃烧不完全,也使飞灰可燃物含量增大。
2、锅炉大渣含碳量偏高治理
2.1科学的运行方式
燃烧器及配风方式不当。如果一、二次风汇合过早,在煤粉气流着火之前就已经混合,将会推迟着火,使得飞灰含碳量上升。在一、二次风良好汇合的条件下,合理分配一、二次风风量,才能组织良好的炉内燃烧。一次风量过大,则会推迟着火过程,一次风量过小,不但减少煤粉着火初期的氧气,而且可能造成粉管的堵塞。锅炉燃烧所需的氧量供应主要来自二次风,如果二次风量偏小,将会影响炉内燃烧工况,使炉内出现缺氧燃烧现象,导致飞灰含碳量上升。
2.2 二次风喷口优化
针对石门#4炉二次风刚性不足的问题,对#4炉二次风喷口进行了优化。
为保证托底风量充足,新增AA1层,面积为0.0880m2;
AA层二次风封堵1/3,面积从0.1540m2优化为0.1025m2;
BC层油二次风部分封堵,面积从0.0607m2优化为0.0337m2;
EE层、DE层、CD1层、AB层二次风封堵1/4,面积从0.1188m2优化为0.0880m2;
CD2层二次风封堵1/2,面积从0.1188m2优化为0.0594m2;
原单角二次风喷嘴结构设计
项目 | 宽 | 高/周长 | 实际面积 | 面积修正 | 计算面积 | |
14层 | 浓三次风2燃烧器周界风 | 15 | 1800 | 0.027 | 0.5 | 0.0135 |
13层 | 浓三次风1燃烧器周界风 | 15 | 1800 | 0.027 | 0.5 | 0.0135 |
12层 | EE二次风 | 440 | 270 | 0.1188 | 1 | 0.1188 |
11层 | E煤粉燃烧器周界风 | 15 | 1820 | 0.0273 | 0.5 | 0.0137 |
E煤粉燃烧器侧边风 | 50 | 430 | 0.0215 | 1 | 0.0215 | |
10层 | DE层二次风(中心) | 440 | 270 | 0.1188 | 1 | 0.1188 |
9层 | D煤粉燃烧器周界风 | 15 | 1820 | 0.0273 | 0.5 | 0.0137 |
D煤粉燃烧器侧边风 | 50 | 430 | 0.0215 | 1 | 0.0215 | |
8层 | CD2二次风(中心) | 440 | 270 | 0.1188 | 1 | 0.1188 |
7层 | CD1二次风(中心) | 440 | 270 | 0.1188 | 1 | 0.1188 |
6层 | C煤粉燃烧器周界风 | 15 | 1820 | 0.0273 | 0.5 | 0.0137 |
C煤粉燃烧器侧边风 | 50 | 430 | 0.0215 | 1 | 0.0215 | |
5层 | BC油二次风 | 440 | 270 | 0.0607 | 1 | 0.0607 |
4层 | B微油燃烧器周界风 | 15 | 1820 | 0.0273 | 0.7 | 0.0137 |
3层 | AB二次风 | 440 | 270 | 0.1188 | 1 | 0.1188 |
2层 | A煤粉燃烧器周界风 | 15 | 1820 | 0.0273 | 0.5 | 0.0137 |
A煤粉燃烧器侧边风 | 50 | 430 | 0.0215 | 1 | 0.0215 | |
1层 | AA底部二次风 | 440 | 350 | 0.154 | 1 | 0.154 |
总计 | 1.0852 | 0.9899 |
优化后单角二次风喷嘴结构设计
项目 | 宽 | 高/周长 | 实际面积 | 面积修正 | 计算面积 | |
14层 | 浓三次风2燃烧器周界风 | 15 | 1800 | 0.0270 | 0.5000 | 0.0135 |
13层 | 浓三次风1燃烧器周界风 | 15 | 1800 | 0.0270 | 0.5000 | 0.0135 |
12层 | EE二次风 | 440 | 200 | 0.0880 | 1.00 | 0.0880 |
11层 | E煤粉燃烧器周界风 | 15 | 1820 | 0.0273 | 0.50 | 0.0137 |
E煤粉燃烧器侧边风 | 50 | 430 | 0.0215 | 1.00 | 0.0215 | |
10层 | DE层二次风(中心) | 440 | 200 | 0.0880 | 1.00 | 0.0880 |
9层 | D煤粉燃烧器周界风 | 15 | 1820 | 0.0273 | 0.50 | 0.0137 |
D煤粉燃烧器侧边风 | 50 | 430 | 0.0215 | 1.00 | 0.0215 | |
8层 | CD2二次风(中心) | 440 | 135 | 0.0594 | 1.00 | 0.0594 |
7层 | CD1二次风(中心) | 440 | 200 | 0.0880 | 1.00 | 0.0880 |
6层 | C煤粉燃烧器周界风 | 15 | 1820 | 0.0273 | 0.50 | 0.0137 |
C煤粉燃烧器侧边风 | 50 | 430 | 0.0215 | 1.00 | 0.0215 | |
5层 | BC油二次风 | 390 | 280 | 0.1092 | 1.00 | 0.1092 |
4层 | B微油燃烧器周界风 | 15 | 1820 | 0.0273 | 0.70 | 0.0137 |
3层 | AB二次风 | 440 | 200 | 0.0880 | 1.00 | 0.0880 |
2层 | A煤粉燃烧器周界风 | 15 | 1820 | 0.0273 | 0.50 | 0.0137 |
A煤粉燃烧器侧边风 | 50 | 430 | 0.0215 | 1.00 | 0.0215 | |
1层 | AA底部二次风 | 440 | 233 | 0.1025 | 1.00 | 0.1025 |
0层 | AA1 | 440 | 200 | 0.0880 | 1.00 | 0.0880 |
总计 | 0.9876 | 0.8924 |
3、结论
(1)通过此次对二次风喷口的优化设计,增加了二次风的刚性,使该炉飞灰可燃物由7-8%下降到4-5%,NOx也能在各个工况下保证维持在450mg/Nm3以下,此次燃烧调整对降低飞灰可燃物和NOx有良好的效果。但是在燃用煤种较差及负荷频繁波动的情况下,燃烧调整的效果就不太明显。
(2)通过燃烧调整分析,试验期间锅炉燃用的煤种属于较易着火和不易燃尽的混煤,且均差于设计煤种,这是该台锅炉近期飞灰可燃物偏高的主要原因:建议加强入炉煤质管理,保持煤种相对稳定,尽量采用适合该炉型燃烧特性的煤种。
(3)在燃用较差煤质的情况下,在采用适当降低一次风速,增加下层制粉系统给煤量,降低上层制粉系统的给煤量以降低火焰中心,延长煤粉在炉内的燃烧时间,燃烧调整选择合适的配风方式、增大在循环风门开度等措施在降低飞灰可燃物和大渣有一定的效果。
参考文献:
[1]赵虹,王红岩,等.锅炉飞灰含碳量异常偏高的试验研究[J].动力工程,2004,24(6).
[2]高正阳,方立军,周健,等.混煤燃烧特性的热重试验研究[J].动力工程,2002,24(6).
[3]樊泉桂,阎维平,等.锅炉原理[M].北京:中国电力出版社,2008.