300MW热风送粉锅炉二次风优化

(整期优先)网络出版时间:2020-04-27
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300MW热风送粉锅炉二次风优化

乔钰深 1 张雪峰 1 崔利民 2

1. 长安石门发电有限公司 湖南常德 415300 2. 长安益阳发电有限公司 湖南益阳 41 3000

摘要:某公司#4炉为哈尔滨锅炉厂设计制造的HG-1021/18.2-PM27型亚临界∏型锅炉。制粉系统为中间仓储式热风送粉系统,配有四台DTM3570Ⅲ型钢球磨煤机。燃烧为四角切圆方式,燃烧器为对置丘体水平浓淡分离燃烧器,主燃烧区上方设有高位燃尽风,三次风浓淡分离后分级送入炉膛。锅炉在运行过程中存在飞灰、大渣含碳量偏高等现象,2019年4月,长安石门发电有限公司和中节环立为公司工程技术人员对#4锅炉飞灰、大渣含碳量偏高进行了深入分析,并对#4锅炉二次风喷口结构做了优化调整,一举解决了#4锅炉飞灰、大渣含碳量偏高等问题。

关键词热风送粉;三次风;二次风;飞灰;大渣

1、影响锅炉大渣含碳量偏高的主要因素

1.1燃煤品质差

原设计煤种为贫煤,现所烧煤种较杂,煤场里有34%挥发分的彬长煤,12%挥发分的南陈铺煤,36%挥发分的铜川煤,22%挥发分的澄合煤。配煤多为高挥发分配低挥发分煤种,虽采用分仓配煤方式,但掺配后的燃煤因挥发分相差太大,着火时间和燃尽时间不一致,低挥发分煤种难燃尽导致飞灰大渣可燃物偏高。

1.2煤粉细度偏高

石门#4炉煤粉细度波动较大,R90一般在10%~20%。煤粉细度对其煤粉的燃烧和燃尽性能有较大影响。煤粉细度越大,煤粉燃尽时间延长,飞灰含碳量升高,从而降低锅炉效率。细煤粉虽然容易着火和燃烧,但煤粉颗粒过细将会增加制粉系统的耗电量和加大磨煤机的磨损量。因此,在锅炉设备运行中,应综合考虑不完全燃烧损失和制粉能耗的要求,使之达到最小,即寻找煤粉经济细度或最佳细度,以保证较高的锅炉效率和较低的飞灰含碳量。

1.3托底风不足

原下二次风下层封堵,为保证炉膛底部托底风充足,把原钢板封堵处更换为二次风。通过在底部新增一层二次风来增加托底能力,提高大渣的燃尽率。

1.4炉膛下部温度偏低

火焰中心不集中会降低燃烧温度,或者火焰中心偏造成局部缺氧,都将会导致燃烧不完全,从而引起飞灰可燃物含量增大。

1.5 一次风率高

一次风率偏高导致煤粉着火过程推迟,煤粉着火距离太远,火焰中心上移,煤粉在炉内停留时间减少,燃烧室温度偏低,一次风速偏高,使得二次风量相对偏小,造成炉膛燃烧后劲不足,燃烧不强烈,降低了煤粉的燃尽程度,燃烧不完全,也使飞灰可燃物含量增大。

2、锅炉大渣含碳量偏高治理

2.1科学的运行方式

燃烧器及配风方式不当。如果一、二次风汇合过早,在煤粉气流着火之前就已经混合,将会推迟着火,使得飞灰含碳量上升。在一、二次风良好汇合的条件下,合理分配一、二次风风量,才能组织良好的炉内燃烧。一次风量过大,则会推迟着火过程,一次风量过小,不但减少煤粉着火初期的氧气,而且可能造成粉管的堵塞。锅炉燃烧所需的氧量供应主要来自二次风,如果二次风量偏小,将会影响炉内燃烧工况,使炉内出现缺氧燃烧现象,导致飞灰含碳量上升。

2.2 二次风喷口优化

针对石门#4炉二次风刚性不足的问题,对#4炉二次风喷口进行了优化。

为保证托底风量充足,新增AA1层,面积为0.0880m2

AA层二次风封堵1/3,面积从0.1540m2优化为0.1025m2

BC层油二次风部分封堵,面积从0.0607m2优化为0.0337m2

EE层、DE层、CD1层、AB层二次风封堵1/4,面积从0.1188m2优化为0.0880m2

CD2层二次风封堵1/2,面积从0.1188m2优化为0.0594m2

原单角二次风喷嘴结构设计

项目

高/周长

实际面积

面积修正

计算面积

14层

浓三次风2燃烧器周界风

15

1800

0.027

0.5

0.0135

13层

浓三次风1燃烧器周界风

15

1800

0.027

0.5

0.0135

12层

EE二次风

440

270

0.1188

1

0.1188

11层

E煤粉燃烧器周界风

15

1820

0.0273

0.5

0.0137

E煤粉燃烧器侧边风

50

430

0.0215

1

0.0215

10层

DE层二次风(中心)

440

270

0.1188

1

0.1188

9层

D煤粉燃烧器周界风

15

1820

0.0273

0.5

0.0137

D煤粉燃烧器侧边风

50

430

0.0215

1

0.0215

8层

CD2二次风(中心)

440

270

0.1188

1

0.1188

7层

CD1二次风(中心)

440

270

0.1188

1

0.1188

6层

C煤粉燃烧器周界风

15

1820

0.0273

0.5

0.0137

C煤粉燃烧器侧边风

50

430

0.0215

1

0.0215

5层

BC油二次风

440

270

0.0607

1

0.0607

4层

B微油燃烧器周界风

15

1820

0.0273

0.7

0.0137

3层

AB二次风

440

270

0.1188

1

0.1188

2层

A煤粉燃烧器周界风

15

1820

0.0273

0.5

0.0137

A煤粉燃烧器侧边风

50

430

0.0215

1

0.0215

1层

AA底部二次风

440

350

0.154

1

0.154

总计

1.0852

0.9899

优化后单角二次风喷嘴结构设计

项目

高/周长

实际面积

面积修正

计算面积

14层

浓三次风2燃烧器周界风

15

1800

0.0270

0.5000

0.0135

13层

浓三次风1燃烧器周界风

15

1800

0.0270

0.5000

0.0135

12层

EE二次风

440

200

0.0880

1.00

0.0880

11层

E煤粉燃烧器周界风

15

1820

0.0273

0.50

0.0137

E煤粉燃烧器侧边风

50

430

0.0215

1.00

0.0215

10层

DE层二次风(中心)

440

200

0.0880

1.00

0.0880

9层

D煤粉燃烧器周界风

15

1820

0.0273

0.50

0.0137

D煤粉燃烧器侧边风

50

430

0.0215

1.00

0.0215

8层

CD2二次风(中心)

440

135

0.0594

1.00

0.0594

7层

CD1二次风(中心)

440

200

0.0880

1.00

0.0880

6层

C煤粉燃烧器周界风

15

1820

0.0273

0.50

0.0137

C煤粉燃烧器侧边风

50

430

0.0215

1.00

0.0215

5层

BC油二次风

390

280

0.1092

1.00

0.1092

4层

B微油燃烧器周界风

15

1820

0.0273

0.70

0.0137

3层

AB二次风

440

200

0.0880

1.00

0.0880

2层

A煤粉燃烧器周界风

15

1820

0.0273

0.50

0.0137

A煤粉燃烧器侧边风

50

430

0.0215

1.00

0.0215

1层

AA底部二次风

440

233

0.1025

1.00

0.1025

0层

AA1

440

200

0.0880

1.00

0.0880

总计

0.9876

0.8924

3、结论

(1)通过此次对二次风喷口的优化设计,增加了二次风的刚性,使该炉飞灰可燃物由7-8%下降到4-5%,NOx也能在各个工况下保证维持在450mg/Nm3以下,此次燃烧调整对降低飞灰可燃物和NOx有良好的效果。但是在燃用煤种较差及负荷频繁波动的情况下,燃烧调整的效果就不太明显。

(2)通过燃烧调整分析,试验期间锅炉燃用的煤种属于较易着火和不易燃尽的混煤,且均差于设计煤种,这是该台锅炉近期飞灰可燃物偏高的主要原因:建议加强入炉煤质管理,保持煤种相对稳定,尽量采用适合该炉型燃烧特性的煤种。

(3)在燃用较差煤质的情况下,在采用适当降低一次风速,增加下层制粉系统给煤量,降低上层制粉系统的给煤量以降低火焰中心,延长煤粉在炉内的燃烧时间,燃烧调整选择合适的配风方式、增大在循环风门开度等措施在降低飞灰可燃物和大渣有一定的效果。

参考文献:

[1]赵虹,王红岩,等.锅炉飞灰含碳量异常偏高的试验研究[J].动力工程,2004,24(6).

[2]高正阳,方立军,周健,等.混煤燃烧特性的热重试验研究[J].动力工程,2002,24(6).

[3]樊泉桂,阎维平,等.锅炉原理[M].北京:中国电力出版社,2008.