大渡河长河坝水电站放空洞进口上游侧向自然边坡悬挑脚手架搭设技术研究与应用

大渡河长河坝水电站放空洞进口上游侧向自然边坡悬挑脚手架搭设技术研究与应用

郭晓

中国水利水电第七工程局有限公司四川成都610000

摘要：改革开放到今天，我国国民经济的持续发展，导致对能源的需求越来越大。国家实施宏伟的西部大开发战略，尤其是“西电东送”战略，为水电能源开发建设带来了前新的机会。但随着工程所在地由平原开阔地带向地势险峻的高山峡谷地带转移，工程建设风险和难度倍增，给建设者们提出了新的要求，特别是在提倡“一切以人为本”理念的今天，安全生产已经是工程建设者们要研究的头等课题，有举足轻重的意义。

关键词：长河坝悬挑脚手架搭设技术

长河坝水电站放空洞进口边坡开口线外上游侧自然边坡岩石以花岗岩、辉长岩脉为主，裂隙较发育，特别是顺坡陡倾角J4裂隙较发育，裂面锈染张开，极易沿该裂隙面发生倾倒性拉裂变形和崩塌破坏，边坡稳定性差。为了水电站后期运行安全，应对该部位（高程EL1635m～EL1697m）自然边坡进行加强支护处理，采用主动网、锚喷、锚杆、锚筋束等解决浅层隐患，采用150～250吨级预应力锚索进行深层加固。

放空洞进口开口线上游侧和向自然边坡

由于该区域自然边坡陡峭，高差较大（约60m）,边坡岩石稳定性难以确定，支护施工安全隐患较大。为了确保施工期间人员及设备安全，经参建各方多次调研论证，决定采用由上而下的支护施工顺序。由于该自然边坡从上而下无一缓坡地带，施工脚手架只能采用悬挑搭设方式进行，为确保悬挑脚手架搭设及后期使用安全，特对该部位悬挑脚手架搭设技术及相关参数进行研究，其成果如下：

1悬挑梁结构设计及施工方法

为确保悬挑脚手架搭设及使用安全，采用三角支架结构作为悬挑梁，三角支架结构采用Φ32L=4.5m外露0.8m砂浆锚杆作为基础，锚杆与岩面成45°夹角，在锚杆外露部分套Φ48钢管作为支架，同时在支架上水平挑梁位置设置Φ32L=4.5m外露0.8m砂浆锚杆，锚杆与挑梁及水平大横杆焊接在一起。同时再支架上方第二道横杆处设置一道支架斜拉，斜拉采用Φ16螺纹钢，一端焊接固定在Φ32L=4.5m外露0.8m的锚杆上，另一端焊接在支架上，斜拉间距为3.0m。悬挑梁间距为0.75m，悬挑梁下部设斜撑，斜撑采用Φ48钢架管，一端撑岩面上，与岩面成45°夹角，并在岩面上布设砂浆锚杆（Φ32L=4.5m外露0.8m），将斜撑钢架管套入锚杆，斜撑应与岩面紧密接触，斜撑另一端与水平挑梁采用扣件牢固连接，连接位置一般距挑梁外挑端10㎝。挑梁结构见下图。

悬挑梁施工时，在放空洞开挖工程边坡已有的支护脚手架基础上，按每次向上游悬挑出去2m，然后在悬挑的脚手架上进行悬挑梁基础锚杆、悬挑梁、立柱施工，同时进行悬挑支架及其上部一道横杆施工，这样一直将悬挑梁延伸至支护范围最上游形成一个施工平台，然后在该平台上进行一排锚筋束、锚杆施工，施工完成后，将锚筋束、锚杆外露部分用φ12圆钢与已搭设的脚手架立杆连接起来，连接方式采用焊接，直至将该平台脚手架与锚筋束、锚杆全部连接完后，再进行下一层脚手架搭设，如此一次循环，直至将该层悬挑脚手架范围内支护施工全部完成。

2脚手架设计基本方案

（1）脚手架搭设方式：

脚手架搭设方式采用分层搭设，搭一层加固一层，同时将该层脚手架范围能的支护施工完成，并将该层脚手架与已施工完成的锚筋束、锚杆采用φ12圆钢连接起来，然后再搭设上面一层，每层高度不得超过6m。脚手架搭设放线后，“一”字形脚手架应从一端开始向另一端延伸搭设；其搭设顺序为，放置纵向扫地杆→竖起立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙杆（或加抛撑）→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆，继续向上搭设。剪刀撑、连墙杆、斜撑、爬梯随搭升一起及时设置。

（2）纵横向扫地杆设置：

脚手架搭设前必须在悬挑梁上设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上纵向扫地杆搭接处应尽量选在挑梁上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上,并用十字扣件与纵向扫地杆紧扣牢固。结构形式如下:

（3）连墙杆的安设：

双排脚手架连墙件按照2步3跨进行布置。本脚手架采用两类连墙杆：一类连墙杆为柔性连墙杆，柔性连墙杆采用Φ22螺纹钢筋作为插筋及12mm光面钢筋做拉筋连接脚手架与岩壁，施工时先用风钻造孔，入岩1.1m，再灌砂浆(M20-M30高标号水泥砂浆)进行锚固、下钢筋锚杆，锚杆外露0.4m，采用φ12mm钢筋焊接在立杆上，焊接时与同一小横杆连接的3根立杆均连接，焊接钢筋长1～3m。

另一类连墙杆为刚性连墙杆，刚性连墙杆采用Φ22螺纹钢筋作为插筋锚杆及外径48mm、壁厚3.5mm的钢架管做连接杆连接脚手架与锚杆，入岩深度1.1m，外露0.4m，灌注M20～M25高标号水泥砂浆进行锚固，钢筋锚杆与立杆或者斜撑采用帮条焊接（考虑到插筋锚杆与脚手架角度问题，选用直径φ22mm的光面钢筋做帮条钢筋，焊接长度10d）连接；用于与斜撑相连插筋，钻孔安装方向应与斜撑杆方向一致，与水平面成45度夹角。连墙杆大样图如下：

连墙杆大样图

（4）剪刀撑的设置：

每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表（每道剪刀撑跨越立杆的根数取值表）的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间；根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）要求，高度在24m以下的脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；高度在24m以上的脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，沿脚手架两端和转角处起，每7～9根立杆设一道，且每片脚手架不少于三道。因该悬空脚手架最大搭设高度不超过10m，因此剪刀撑按照24m以下脚手架设置。剪刀撑应沿架高连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，每隔10～15m高加设一组长剪刀撑，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在中间应增加2～4个扣接点；剪刀撑的接头应采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2～3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

每道剪刀撑跨越立杆的根数取值表

剪刀撑斜杆与地面的倾角45°50°60°

剪刀撑跨越立杆的最多根数n765

（5）抗风设计：

由于本地区有阵风，有可能造成脚手架上翻，因连墙杆是水平搭设的，起到一定的抗上翻作用，因此只需根据实际情况在脚手架局部范围内采用Φ12钢筋进行斜拉就能满足抗上翻的要求。

（6）钢管脚手架的杆件采用扣件搭接：

大横杆、剪刀撑搭接长度不少于100cm，且应等间距设置3个旋转扣件连接，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。进、出口边坡脚手架立杆采用扣件搭接，搭接长度不少于100cm，应采用3个旋转扣件进行连接，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。相邻立杆接头不得设于同步内，立杆接头与中心节点相距不大于50cm。所有立杆的接头均错落布置。立杆的垂直偏差不应大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值：

架高≤20m时，绝对偏差值为不大于50mm；

20m＜架高≤50m时，绝对偏差值为不大于75mm；

架高＞50m时，绝对偏差值不大于100mm。

（7）上下横杆的连接：

上下横杆的连接点应错开布置在不同立杆纵距之间，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在任何工作情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。

（8）扣件安装：

直角扣件和回转扣件不允许沿轴心方向承受拉力；直角扣件不允许沿十字轴方向承受扭力；对接扣件不宜承受拉力。当用于竖向节点时不允许承受压力。扣件螺栓的紧固力矩应控制在40～50N·m之间。使用直角和回转扣件紧固时，钢管端部应伸出扣件盖板边缘不小于100mm，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离不小于5mm；回转扣件的两旋转面间隙要小于1mm。

（9）杆件连接要求：

脚手架各杆件连接处相互伸出的端头长度均要大于10cm以防杆件滑脱。杆件连接见下图

爬梯大样图

3脚手架结构受力验算

3.1设计参数取值

（1）在脚手架中选取放空洞进水口上游侧边坡EL1697m~EL1687段最不利情况进行受力分析，该段边坡较为陡峭，按照垂直高陡边坡进行设计。

（2）竹夹板标准重量为：0.35KN/m2。

（3）钢管尺寸均为Φ48×3.5，锚杆为Φ32，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700中）Q235-A级钢的规定（Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值=205N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2）。

（4）在脚手架中选取进口10m高边坡最不利情况进行受力分析，在该段选择10m长、高10m的脚手架100m2作受力分析。横向宽度取为2m，底部面积为20m2作受力分析。

根据施工进度要求，按照最大施工强度布置设备，施工作业按照纵向10m脚手架范围，同时作业2层，作业层铺设竹夹板，每层布置2台100B潜孔钻机，最多布置4台100B潜孔钻机进行考虑。该范围同时施工作业的挂网喷护施工人员6人，同时考虑砼喷射机1台（操作手、喷头，喷浆料和喷浆机主机布置在现场EL1700平台地面，选用喷浆机软管喷护高度范围约40m。）

根据上述资源配置，10米范围，按2层同时作业，作业层铺设竹夹板，每层布置2台100B潜孔钻机，共4台同时作业，每台钻机配2人操作，共8人。设备标准重量：100B潜孔钻机及配套钻具每台标准重量为2.6KN；材料重量：钻杆按每台钻机15m配置，钻杆160N/m。作业层人员标准重量为800N/人，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-2得。

挂网喷护施工人员6人，砼喷射机1台（标准重量6KN/台）。施工荷载为：

[800×14/1000+4×2.6+16×4×15/1000+1×6]/(2×10)=0.3456KN/m2。

（5）连墙件采用钢管、扣件组成的刚性连墙件，钢丝绳柔性连墙件。

（6）双排脚手架设计尺寸：立杆横距=2.0m，横杆间距L=1.50m，立杆纵距=1.50m，横杆步距h=1.80m，最大搭建高度10m。

（7）风荷载参数：四川省甘孜藏族自治州地区，基本风压为0.45KN/m2（按照五十年一遇），风荷载高度变化系数μz为1.42，风荷载体型系数μs为0.8；

（8）静荷载参数

每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；

安全设施与安全网(kN/m2):0.011；脚手板铺设层数:2；

脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆冲压钢。

3.2设计计算

3.2.1小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

（1）均布荷载值计算

小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值：P2=0.350×2.0/3=0.233kN/m；

活荷载标准值：Q=0.3456×2.0/3=0.2304kN/m；

荷载的计算值：q=1.2×0.038+1.2×0.233+1.4×0.2304=0.65kN/m；

3.2.3扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R≤Rc

其中Rc－扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；

R－纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值:P1=0.038×2.00=0.076kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500×2.00/2=0.525kN；

活荷载标准值:Q=0.3456×1.500×2.00/3=0.3456kN；

荷载的计算值:R=1.2×（0.076+0.525)+1.4×0.3456=1.205kN；

R＝1.205<Rc＝6.40kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

3.2.4脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×45.000=5.616kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×3×1.5×2/3=1.05kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11

NG3=0.110×3×1.500/2=0.247kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.011

NG4=0.011×1.500×45.000=0.743kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.18kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=0.3456×1.500×2.000×2/2=0.5184kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo=0.450kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz=1.42；

Us--风荷载体型系数：Us=0.8；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×1.42×0.8×0.45=0.358kN/m2；

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.80×1.4NQ=1.2×8.18+0.80×1.4×0.5184=10.4kN；

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.18+0.85×1.4×0.5184=10.433kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.358×1.500×1.8002/10=0.21kN.m；

3.2.5立杆的稳定性计算

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=10.4kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.550

计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3.222m；

Lo/i=204.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.174；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=10400.000/(0.174×489.000)=122.229N/mm2；

立杆稳定性计算σ=122.229N/mm2<[f]=205.000N/mm2

不考虑风荷载时，立杆稳定性满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=10.433kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.550

计算长度：由公式lo=kuh确定：lo=3.222m；

Lo/i=204.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.174

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=10433/(0.174×489.000)+2100/5080.000=122.617N/mm2；

立杆稳定性计算σ=122.617<[f]=205.000N/mm2

考虑风荷载时，立杆稳定性满足要求！

3.2.6连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

风荷载标准值Wk=0.358kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=8.119kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=13.119kN；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.85×4.890×10-4×205.000×103=85.208kN；

Nl=12.668<Nf=85.208

连墙件的设计计算满足要求！

3.2.7脚手架整体稳定性计算

脚手架整体稳定计算包括整体失稳和局部失稳两种形式，由于在规范中对于立杆稳定计算时，立杆计算长度已经考虑了脚手架整体稳定因素，因此，对于施工脚手架设计，依据规范的要求虽然在表达式上是对单根立杆的稳定进行计算，但实质上是对脚手架结构的整体稳定进行计算。

（1）不设立斜撑时

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=10.4kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.550

计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3.222m；

Lo/i=204.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.174；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=10400/(0.174×489.000)=122.119N/mm2；

立杆稳定性计算σ=122.229N/mm2<[f]=205.000N/mm2

不考虑风荷载时，立杆稳定性满足要求！

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=10.433kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.550

计算长度：由公式lo=kuh确定：lo=3.222m；

Lo/i=204.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.174

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=10433/(0.174×489.000)+2435/5080.000=123.1N/mm2；

立杆稳定性计算σ=123.1<[f]=205.000N/mm2

考虑风荷载时，立杆稳定性满足要求！

3.2.8悬挑梁受力计算

悬挑脚手架的水平钢管挑梁单跨简支梁计算。

本方案中，脚手架为悬挑脚手架，其间排为1.5m，内排脚手架距离坡面0.3～0.5m，取0.3m，支撑杆的支点距挑梁外挑端0.1m。

Φ48钢管挑梁的截面惯性矩I=12.19cm4，截面抵抗矩W=5.08cm3，截面积A=4.89cm2。

每个单元挑梁受脚手架荷载N=0.3456KN/m2×3.0m2＋3.05KN/m2×3.0m2＋0.35KN/m2×2×3.0m2＋0.1KN/m2×3.0m2=12.8868KN

Φ48钢管挑梁自重荷载q=0.1248KN/m

悬挑脚手架挑梁剪力图(KN)

最大弯矩Mmax=2.7474KN.m

最大应力σ=M/1.05W=51.5N/mm2

水平Φ48钢架管挑梁的最大应力计算值51.03N/mm2小于工字钢的抗压(拉、弯)强度设计值205N/mm2，满足要求。

最大剪力Fsmax=6.5807KN

最大剪应力τmax=Fsmax.Szmax/b.Iz

查表Φ48钢管的几何性质Iz/Szmax=6.3cmb=7mm,故

τmax=Fsmax.Szmax/b.Iz=14.92N/mm2

水平Φ48钢管挑梁的最大剪应力计算值14.92N/mm2小于钢管及插筋的抗剪强度设计值125N/mm2，满足要求。

综上所述，Φ48钢管挑梁满足要求。

3.2.9斜撑稳定性计算

悬挑脚手架的斜撑钢管挑梁单跨悬臂梁计算。本方案中，斜撑为Φ48钢管，其间排为1.5m，内排脚手架距离坡面0.3～0.5m，取0.3m。斜撑受力见下图：

斜撑受力简图

由斜撑的受力简图可知，斜撑轴向压力FN=R1/cos45°=9.32KN。

（1）不考虑风荷载

不考虑风荷载时，斜撑稳定性计算公式为：

斜撑的轴心压力设计值：N=9.32kN；

计算斜撑的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.550

计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=4.12m；

Lo/i=204.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.117；

斜撑净截面面积：A=4.89cm2；

斜撑净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=9320(0.117×489.000)=162.9N/mm2；

斜撑稳定性计算σ=162.9N/mm2<[f]=205.000N/mm2

不考虑风荷载时，斜撑稳定性满足要求！

考虑风荷载时，斜撑的稳定性计算公式

斜撑的轴心压力设计值：N=9.32kN；

计算斜撑的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.550

计算长度：由公式lo=kuh确定：lo=4.12m；

Lo/i=204.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.117

斜撑净截面面积：A=4.89cm2；

斜撑净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管斜撑抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=9320/(0.117×489.000)+2435/5080.000=163.38N/mm2；

立杆稳定性计算σ=163.38<[f]=205.000N/mm2

考虑风荷载时，斜撑稳定性满足要求！

3.2.10插筋抗剪计算

由挑梁的计算可知，作用于挑梁每个单元挑梁上竖向总荷载N=12.8868KN。由挑梁结构图可知，每个单元挑梁上的竖直荷载最终将由3根Φ32插筋进行分担，插筋总截面积S=π(d/2)2×3=2411.52mm2。故每根插筋的的剪应力τ=N/S=12886.8/2411.52=5.344N/mm2<[τ]=125N/mm2。

因此插筋抗剪强度满足要求！

结束语：随着水电站工程所在地由平原开阔地带向地势险峻的高山峡谷地带转移，工程建设风险和难度倍增，给建设者们提出了新的要求，特别是在提倡“一切以人为本”理念的今天，安全生产已经是工程建设者们要研究的头等课题，有举足轻重的意义。

参考文献：

①、汪正荣，朱国梁编著.简明施工计算手册(第三版).北京:中国建筑工业出版社，2005版。

②、建筑施工手册(第四版)编写组.北京:中国建筑工业出版社，2003版。

③、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，J84-2001，2002版。

④、《建筑结构荷载规范》GB5009-2001。