一、工程简介
拟建竖井位于刚果(金)科尔韦济市西南约7km处的SINCOMINES铜钴矿区,矿区地处赤道南侧,属于热带草原气候,区内年平均气温20℃,最高气温37.8℃,最低气温0℃。降水量年际、年内分布不均匀,历年平均降水量1188.00mm,降水主要集中在11月份至次年3月份,占全年降水量的85%以上。
拟建竖井呈圆形,设计深度255.00m,直径6.0m,井口标高1452.950m,井底标高1192.950m。竖井东北方向260.00m为玛尚巴(西)露天采坑,该采坑于1978年开始露天采矿,1995年9月停产,历时18年,形成了巨大露天采坑,采坑面积0.89km2,水位标高1406.908m,坑内积水深度达130.123m,为定水头补给边界。
二、矿区地质概况
矿区地层主要为加丹加系罗安群(R)和第四系。
罗安群(R)分布于矿区南部、西部和北部,是一套浅海相的细碎屑岩和化学岩,从下至上分为R1、R2、R3组,主要岩性为白云质粉砂岩、白云岩、白云质页岩、硅化白云岩、砂砾岩等。第四系覆盖全区,厚度5-15m,岩性为红褐色、黄褐色粘土和粉质粘土。
矿区内褶皱构造发育,总体轴向为10~30°的复式褶皱;断裂构造十分发育,有北西向、北东向、近南北向和近东西向,断裂规模大小不一,延展长度相差悬殊。强烈的构造运动造成区内地层深度破碎,地层岩性空间分布变化多端。
三、拟建场地水文地质条件
(一)水文地质概况
矿区地势东南高、西北低,海拔标高1390-1480m,地貌为低缓丘陵地貌。矿区河流、地表水体发育,主要矿体位于当地最低侵蚀基准面之下;矿区范围内构造极其发育,含水层以岩溶裂隙含水层为主,含水层强弱相间、结构复杂;以往开采形成的露天采坑切穿矿区主要含水层并大量集水,地表水体与矿区各含水层之间水力联系密切,水文地质边界条件复杂,为水文地质条件复杂的以岩溶裂隙充水为主的矿床。
(二)含、隔水层特征
拟建竖井处于玛尚巴背斜近轴部,该处地形平坦,地面标高1452.95m,根据勘察钻孔所揭露地层情况,自上而下:0-10.2m为第四系粉质粘土,透水而不含水;10.2-98.9m为罗安群R1组全风化砂岩、泥岩,具强烈粘土化和弱滑石化,透水性极弱,视为相对隔水层;98.9-145.5m为罗安群R1组强风化泥质砂岩、砂岩,裂隙不发育,裂隙面上有泥质、钙质全充填,透水性弱,视为相对隔水层。145.0-260.0m为中等风化砂砾岩、泥岩互层,受构造作用,此段裂隙较发育,裂隙面上有少量砂质充填,见明显地下水痕迹,钻孔施工过程当中,漏水严重,视为含水层。
根据井筒围岩岩性、裂隙发育情况、简易水文地质观测以及水文电测井资料,将145.50~260.00m段视为含水层(段),井筒其余部位视为相对隔水层,详见下表1。
表1:井筒主要含水层特征
(三)含水层(组)渗透系数及富水性
根据竖井勘察孔终孔段岩芯分析,井筒底部没有揭穿R1基岩裂隙含水层(组),井筒底板仍处于R1基岩裂隙含水层(组)内,严格来说,需要采用承压非完整井公式计算; 但此含水层(组)具体厚度未知,为方便计算,假定井筒底板处于此含水层(组)底板,采用承压完整井公式求取渗透系数,公式如下:
式中:K──渗透系数(m/d);
Q──抽水试验水量(m3/d);
S──抽水试验水位降深(m);
M──含水层(段)厚度(m);
R──影响半径(m);
r──抽水孔孔径(m);
表2:勘察孔抽水试验成果表
四、井筒涌水量预测
涌水量计算采用大井法进行推算,推算的最大水位降深由静水位至含水层底板(或井筒底板)。距东风井东北260m为玛尚巴(西)露天采坑,为定水头边界,对于竖井涌水量影响非常之大,此次推算分两种情况:一种为玛尚巴(西)露天采坑疏干后,开挖竖井的最大涌水量(Q干),另一种为玛尚巴(西)为定水头条件下(及不对露天采坑进行疏干)开挖竖井的最大涌水量(Q定)。
(一)玛尚巴(西)露天采坑疏干后竖井的最大涌水量 (Q干)
计算中,假定玛尚巴(西)露天采坑疏干至坑底标高1281.00m,东风井静水位近似降至1281.00m,含水层底板标高1192.95m及井筒底板标高。根据以上假设条件,地下水类型为潜水,水位降至东风井底板标高,涌水量计算公式为:
式中: Q千──露天采坑疏干条件下的竖井最大涌水量(m3/d);K──含水层渗透系数(m/d);H0──潜水含水层厚度(m);S──水位降深(m);R──影响半径(m);R0──引用影响半径(m);R0──竖井半径(m)。
计算结果如下表2所示:
表2:玛尚巴(西)露天采坑疏干条件下竖井最大涌水量计算表
(二)玛尚巴(西)露天采坑为定水头条件下竖井的最大涌水量 (Q定)
静止水位标高1407.97m,假定含水层底板标高1192.95m及井筒底板标高,井筒水位降至井筒底板时,影响半径扩至玛尚巴(西)露天采坑边界处。根据以上假设条件,地下水类型为具有定水补给边界的承压水,涌水量公式采用承压-无压公式,水位降深至竖井底板标高,其公式为:
式中: Q定──露天采坑不排水条件下的竖井最大涌水量(m3/d);K──含水层渗透系数(m/d);H0──东风井井筒内水柱高(m)(H0=静水位标高-标底标高); M──含水层厚度(m);R──影响半径(m);D──东风井至MASHAMBA OUEST采坑边距离(m);R0──引用半径(m);r0──竖井半径(m)。hw──井筒内剩余水柱高(m)(水位降至井筒底板,故其为0)。
计算结果如下表3所示:
表3:MASHAMBA OUEST露天采坑不作疏干条件下竖井最大涌水量计算表
综上所述,竖井开挖过程当中,涌水量主要由玛尚巴(西)露天采坑的侧向补给,并且补给量稳定,不会随着竖井排水时间的延长而减小。
五、结语
本次井筒涌水量预测分两种情况,其一为玛尚巴(西)露天采坑疏干后的井筒最大水量为1512.62m3/d;其二为玛尚巴(西)露天采坑不排水条件下的最大涌水量为7926.79m3/d;井筒涌水量主要由玛尚巴(西)露天采坑的侧向补给,且补给量稳定。由于玛尚巴(西)采坑巨大,水量丰富,短时间内难于疏干,竖井开挖时,建议采用地面预注浆法,截断来水通道,达到较好的治水效果。
[参考文献]
[1]折书群.刚果(金)SICOMINES铜钴矿区水文地质工程地质勘探一期报告.华北有色工程勘察院, 40-53.
[2]刘大金.刚果民主共和国SICOMINES铜钴矿矿区东风井告(详细勘察阶段)华北有色工程勘察院, 21-27.
(作者单位:华北有色工程勘察院 石家庄)