简介：由于麦道直升机公司没有6座～8座直升视产品,使得麦道公司的一些客户只有另找其它公司购买而使麦道公司丢失了一大块市场。2年前,麦道直升机公司仅用13个星期将MD520N机身加长76.2厘米并改名为MD630N,便参加了在拉斯维加举行的1995年直升机展览会。展览后的反响证实麦道公司这一举措是可取的,因此便制定改型计划并把名称从MD630N改为MD600N。

简介：麦道直升机公司已得到新型MD600N直升机的首批批生产机身,开始对1996年末将要进行的这种新型无尾桨直升机的交付工作倒计时。机身由奥尔巴尼的艾尔公司装配,通用设备在麦道公司于1995年国际直升机展览会上宣布MD600N是MD520N改进型之后仅一年内就已运到梅

简介：据台湾《联合报》报道，由台湾“中山科学研究院”自行研制的新—代“雄风”Ⅲ型冲压式超音速反舰导弹取得突破性进展。弹用冲压发动机系统已完成“缩装”，即小型化工作，整个系统向实战部署迈出了关键的一步。该报道称，包括设计生产专用的贮存发射箱在内的新导弹“研发”工程将有望于近期内完成，较早先外界所推测的2006年又

简介：贝尔直升机公司建议美国空军将其用于导弹基地和联合作战的63架UH-1N“双发体伊”直升机并入美国海军的UH-1N(4BN)项目,进行改型,美国空军原来打算另外购买西科斯基公司的H-60直升机来替换UH-1N,此项建议为空军节省了大量经费。改造后的4BN直升机可能从2003年开始交付。1996年年底4BN的工程、制造和研制(EMD)项目合同已在洽谈之中。

简介：针对采用氧化亚氮推进剂的单组元微推力器开展了比冲性能影响因素的分析，分析结果显示微推力器比冲与氧化亚氮分解效率及喷管扩张比有着密切关系。利用有限元分析法对高空及地面试验两种工况下氧化亚氮单组元微推力器喷管的结构温度场开展了数值仿真计算，并在结构温度场仿真计算的基础上进一步对地面试验用喷管的结构应力场进行了分析。初步试验表明，所设计的微喷管在地面工况下工作良好。

简介：本文介绍了ARC用于卫星位置保持的22N推力室的研究试验.这种新型推力室采用无涂层的Pt/Rh合金燃烧室,稳态工作的推进剂耗量已经超过了目前硅化物涂层的铌合金推力室,额定工况下的比冲可达2943m/s。推力室具有很小的集液腔,脉冲比冲和脉冲再现性得到提高,并且已经顺利地完成了各项研究试验,推力室的热稳定性得到验证。

简介：提出将一氧化二氮作为一种应用于新型小卫星的推进剂.由于它所具有的独特性质,一氧化二氮能够用在冷气、单组元、双组元以及电阻加热式推力室上,从而涵盖了所有小卫星的推进系统。这种推进剂不需要增压系统,因此,在各种小卫星推进系统中使用一氧化二氮是大有好处的。为了展示一氧化二氮作为火箭推进剂所具有的优势,提出了利用可多次起动的单组元推力室进行催化分解的方案。为此,Surrey大学对一氧化二氮的催化分解进行了研究.本文给出了最新的研究成果。

简介：本文介绍了Dasa（戴姆勒-奔驰宇航公司）新型的400N远地点发动机鉴定试验结果。该发动机采用MMH/N2O4地球可贮存推进剂,其比冲比Dasa第一代再生冷却的远地点发动机至少提高98m/s。根据Dasa10N推力室的经验,新型的400N发动机也采用了无涂层的铂合金推力室,同时喷注器也进行了改进,能够满足性能指标要求。一台发动机完成了鉴定试验,先进行一般的验收试验,接着进行鉴定试验。经充分的验证表明,发动机在420N、入口压力1.7MPa状态下,额定比冲3116m/s.在鉴定试验中,发动机共消耗推进剂2663kg,重复点火起动128台次,并完成10个完整的热循环。最长工作时间4000s,热和冷的推进剂入口温度45℃和0℃。He气引入的发动机稳定性评定,高温起动能力以及从1.3MPa至2.0MPa的供应压力的变化等,均作为鉴定试验大纲的内容。本文阐述了鉴定试验的结果,并进行了讨论。另外,还报告了三台发动机在轨飞行结果。

简介：ARC公司22N挤压式反作用力控制系统姿控发动机已通过大落压工况下的delta-验证。delta-验证由以下内容组成:通过热试车分析发动机工作条件、演示性能和寿命能力。试验包括占空比从12%到97%及入口压力从2.5MPa到0.5MPa的工作循环,入口压力的变化演示了从39%到129%的工况调节能力。对发动机工作条件和试验情况进行了总结,认为该发动机设计满足大落压工况要求。

简介：采用数值计算方法对氧化亚氮/丙烷（N2O/C3H8）发动机样机气液同轴离心式喷嘴的喷雾性能进行了研究,得到了环缝外喷嘴气相喷注压降和内喷嘴缩进深度对离心式喷嘴喷雾流场的影响.分析结果表明,较低的气相喷注压降（＜0.3MPa）会显著的影响液滴在流场中的蒸发速率以及流场流强、混合比、索太尔平均直径（SMD）和n值的分布;气相喷注压降从0.3MPa增加至0.6MPa,稳定喷雾流场液滴SMD和n值分别在2.41～1.68,2.03～0.98范围内变化并逐渐减小.内喷嘴缩进深度从0mm增加至6mm,稳定喷雾流场液滴的SMD和n值受其影响较小,均分别在1.70～0.94,2.36～0.99范围内波动.喷嘴的最佳燃烧区主要分布在下游轴向位置0.015～0.035m范围内并随着气相喷注压降的升高和内喷嘴缩进深度的增大逐渐靠近喷嘴出口.该设计喷嘴在发动机热试实验中表现出很好的性能.